千斤頂的設計

⑴ 螺旋千斤頂的設計

千斤頂油壓千斤頂 一、千斤頂是一種用鋼性頂舉件作為工作裝置，通過頂部托座或底部托爪在行程內頂升重物的輕小起重設備！
按結構特徵可分為齒條千斤頂、螺旋千斤頂和液壓千斤頂3種。
① 齒條千斤頂:由人力通過杠桿和齒輪帶動齒條頂舉重物。起重量一般不超過20噸，可長期支持重物，主要用在作業條件不方便的地方或需要利用下部的托爪提升重物的場合，如鐵路起軌作業。
② 螺旋千斤頂:由人力通過螺旋副傳動，螺桿或螺母套筒作為頂舉件。普通螺旋千斤頂靠螺紋自鎖作用支持重物，構造簡單，但傳動效率低，返程慢。自降螺旋千斤頂的螺紋無自鎖作用，裝有制動器。放鬆制動器，重物即可自行快速下降，縮短返程時間，但這種千斤頂構造較復雜。螺旋千斤頂能長期支持重物，最大起重量已達 100噸，應用較廣。下部裝上水平螺桿後，還能使重物作小距離橫移。
③ 液壓千斤頂:由人力或電力驅動液壓泵，通過液壓系統傳動，用缸體或活塞作為頂舉件。液壓千斤頂可分為整體式和分離式。整體式的泵與液壓缸聯成一體；分離式的泵與液壓缸分離，中間用高壓軟管相聯。液壓千斤頂結構緊湊，能平穩頂升重物，起重量最大已達750噸，傳動效率較高，故應用較廣；但易漏油，不宜長期支持重物。
螺旋千斤頂和液壓千斤頂為進一步降低外形高度或增大頂舉距離，可做成多級伸縮式的。
除上述基本型式外，液壓千斤頂按同樣原理可改裝成滑升模板千斤頂、液壓升降台、張拉機等，用於各種特殊施工場合。按結構
按其它方式分類可分類為分離式千斤頂，卧式千斤頂，爪式千斤頂，同步千斤頂，油壓千斤頂，電動千斤頂等！
除上述基本型式外，液壓千斤頂按同樣原理可改裝成滑升模板千斤頂、液壓升降台、張拉機等，用於各種特殊施工場合。
千斤頂的工作原理 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
有機械千斤頂和液壓千斤頂等幾種，原理各有不同從原理上來說，液壓傳動所基於的最基本的原理就是帕斯卡原理，就是說，液體各處的壓強是一致的，這樣，在平衡的系統中，比較小的活塞上面施加的壓力比較小，而大的活塞上施加的壓力也比較大，這樣能夠保持液體的靜止。所以通過液體的傳遞，可以得到不同端上的不同的壓力，這樣就可以達到一個變換的目的。我們所常見到的液壓千斤頂就是利用了這個原理來達到力的傳遞。螺旋千斤頂 機械原理，以往復扳動手柄，拔爪即推動棘輪間隙回轉，小傘齒輪帶動大傘齒輪、使舉重螺桿旋轉，從而使升降套筒獲得起升或下降，而達到起重拉力的功能。但不如液壓千斤頂簡易。
二、量具-千斤頂
按JB3411.58--99標准製造, 用於檢測零部件時的支承，產品分別為鋼件和鑄鐵件，外表面有鍍鉻和塗漆兩種。
規格（mm) 可調高度（mm) 單件承載力(kg)
φ35×60 60 35
φ50×80 80 50
φ70×100 100 70
φ100×150 150 100
φ150×250 250 150
φ200×300 300 200
φ260×400 400 260
φ280×450 450 280
φ300×500 500 300千斤頂
變形金剛之千金頂
博派汽車人，他是學者,他討厭戰爭,但是他明白不作戰只有死路一條 所以他和擎天柱一起作戰.他更多的是用自己的智慧,而不是武力. 千斤頂,一個謹慎冷靜的人.他的發明千奇百怪,但是總能幫助汽車人. 他曾挽救過汽車人,和天火他們一起在塞伯特恩.他曾為了夥伴的安全,一個人獨限龍王的魔爪.他創造出了汽車人中強大而又出色的戰士機器恐龍 盡管他只是一個不起眼的小角色,但是他卻為汽車人貢獻出了他的一切。

⑵ 畢業設計 液壓千斤頂的設計

裝配及繪制千斤頂裝配圖
教學目標：1、嚴格遵守《機械制圖》國家標准中有關的技術標准規定
2、培養空間想像能力，提高識圖、繪圖能力
3、養成嚴肅認真的工作態度和耐心細致的工作作風
教學重點：1、識讀千斤頂中所有零件圖；2、繪制千斤頂裝配圖
教學難點：裝配圖的合理配置
教學過程：
一、教學設計思路
我國是歷史悠久的文明古國，在機械制圖方面有過傑出成就。早在宋代李誡的《營造法式》三十六卷中，附圖就佔了六卷，畫法有正投影、軸測投影和透視，其工程制圖技術就已達到了很高的水平。如今《機械制圖》已成為一門專業基礎課，實踐性強，其主要內容必須通過畫圖，識圖才能掌握領會。
目前中等職業學校的《機械制圖》教學往往照本宣科，只強調教科書中的基本知識。如：補畫三視圖、剖視圖、常用的標准件圖等常規畫圖訓練，對於工程實際中出現的零件測繪卻幾乎從來不開展。
為了檢查學生《機械制圖》基本知識掌握程度，我設計了一個「教學項目」。將學生分組，給每一組學生一個千斤頂和組成該千斤頂的所有零件圖。要求學生不僅能讀懂千斤頂的所有零件圖，而且還要能拆裝千斤頂，最後根據裝配好的千斤頂，結合零件圖上的尺寸，畫出千斤頂的裝配圖。
通過這樣的真實零件訓練，不僅考查學生的識圖、繪圖的基本制圖技能，也增強了機械專業學生裝配動手能力。這樣的「項目教學」將書本中學到的知識運用到實踐中，可以增強學生的學習興趣，使枯燥的制圖教學變得形象生動。
裝配及繪制千斤頂裝配圖
傅賽春
教學目標：1、嚴格遵守《機械制圖》國家標准中有關的技術標准規定
2、培養空間想像能力，提高識圖、繪圖能力
3、養成嚴肅認真的工作態度和耐心細致的工作作風
教學重點：1、識讀千斤頂中所有零件圖；2、繪制千斤頂裝配圖
教學難點：裝配圖的合理配置
教學過程：
一、教學設計思路
我國是歷史悠久的文明古國，在機械制圖方面有過傑出成就。早在宋代李誡的《營造法式》三十六卷中，附圖就佔了六卷，畫法有正投影、軸測投影和透視，其工程制圖技術就已達到了很高的水平。如今《機械制圖》已成為一門專業基礎課，實踐性強，其主要內容必須通過畫圖，識圖才能掌握領會。
目前中等職業學校的《機械制圖》教學往往照本宣科，只強調教科書中的基本知識。如：補畫三視圖、剖視圖、常用的標准件圖等常規畫圖訓練，對於工程實際中出現的零件測繪卻幾乎從來不開展。
為了檢查學生《機械制圖》基本知識掌握程度，我設計了一個「教學項目」。將學生分組，給每一組學生一個千斤頂和組成該千斤頂的所有零件圖。要求學生不僅能讀懂千斤頂的所有零件圖，而且還要能拆裝千斤頂，最後根據裝配好的千斤頂，結合零件圖上的尺寸，畫出千斤頂的裝配圖。
通過這樣的真實零件訓練，不僅考查學生的識圖、繪圖的基本制圖技能，也增強了機械專業學生裝配動手能力。這樣的「項目教學」將書本中學到的知識運用到實踐中，可以增強學生的學習興趣，使枯燥的制圖教學變得形象生動。
二、教學過程
（一）千斤頂工作原理
千斤頂是用來支撐和起動重物的機構，這是一種結構簡單的機械式千斤頂。將絞杠插入螺桿的φ20孔中，以旋轉螺桿。螺桿具有鋸齒形螺紋B50×8；螺母套以過渡配合壓裝於底座中，並用兩個圓柱端緊定螺釘M10×20止轉、固定，這樣就能達到螺桿旋轉而使起生物升降。頂塊以SR40內圓球面和螺桿頂部接觸，並能微量擺動以適應不同情況的接觸面。擋圈用一個M8×20的沉頭螺釘固定在螺桿下端，以防止其旋出螺母。

⑶ 機械設計大作業---千斤頂

他們的靈魂戴著花冠.
運行的班車。
我們講黑暗話，
切開玫瑰花叢，又從窗口跳進屋子
我把一個應聲蟲拋入深不可測的海底
在星星眨眼的間哈哈

⑷ 螺旋千斤頂的設計

一、設計任務書
設計帶式輸送機的傳動裝置。
工作條件：帶式輸送機連續單向運轉，工作平穩無過載，空載起動，輸送帶速度允許誤差±5% ；兩班制工作（每班按8小時計算），使用期限10年，小批量生產。
具體的設計任務包括：
（1）傳動方案的分析和擬定；
（2）電動機的選擇，傳動裝置的運動和動力參數的計算；
（3）傳動零件的設計（帶傳動、單級齒輪傳動）；
（4）軸和軸承組合設計（軸的結構設計，軸承組合設計，低速軸彎、扭組合強度校核，低速軸上軸承壽命計算）；
（5）鍵的選擇及強度校核（低速軸上鍵的校核）；
（6）聯軸器的選擇；
（7）減速器的潤滑與密封；
（8）減速器裝配草圖俯視圖設計（箱體、附件設計等）；
二、傳動方案的擬定及電動機的選擇
已知條件：運輸帶的有效拉力 F=3000N，傳送帶的速度為 v=2m/s，滾筒直徑為 D=300mm。連續單向運轉，工作平穩無過載。
1、 傳動方案的擬定
採用V帶傳動及單級圓柱齒輪傳動。
（1）、類型：採用Y系列三相非同步電動機
（2）、容量選取：工作機有效功率：
Pw=FV/1000=3000 2/1000=6KW
設 ：V型帶效率
：滾動軸承效率
：閉式齒輪傳動（設齒輪精度為8級）效率
:彈性聯軸器效率
：捲筒軸效率
ŋ6: 滾筒效率
查表得 ŋ2=0.99 ŋ3=0.97 ŋ4=0.97 ŋ5=0.98
ŋ6=0.96
傳動裝置總效率為：
ŋ總= ŋ1 ŋ 2^2 ŋ3 ŋ4 ŋ5 ŋ6
=0.96×0.99^2×0.97×0.97×0.98×0.96=0.83
電動機所需功率為：
Pd=FV/1000×0.83=7.23KW
查《機械設計基礎課程設計》附錄二， 選取電動機的額定功率 Pe=7.5kW
（3）、確定電動機轉速
滾筒轉速為：
=60×1000V/πD
=60×1000×2／π×300=127.4r／min
因帶傳動的傳動比2-4為宜，齒輪傳動的傳動比3-5為宜，則
最大適宜傳動比為
最小適宜傳動比為
則電動機轉速可選范圍為：
nd=i =127.4×（6~20）=764.4~2548 r／min
可選的同步轉速有
1000r／min 1500r／min 3000r／min
三種，三種方案的總傳動比分別為：
i =7.61 i =11.3 =22.76
考慮到電動機轉速越高，價格越低，尺寸越小，結構更緊湊，故選用同步轉速為 的電動機。
查《機械設計基礎課程設計》附錄二，得此電動機的型號為 Y132M-4。
電動機型號：Y132M-4
額定功率 ：7.5
滿載轉速 ：1440
啟動轉矩 ：2.2
最大轉矩 ：2.2
由電動機具體尺寸參數 ，得
中心高： 132mm
外型尺寸 ： 515*（270/2+210）315
底腳安裝尺寸 ：216 178
地腳螺孔直徑 ：12
軸外伸尺寸 ：38 80
裝鍵部位尺寸 ：10 33 38
2、 計算傳動裝置的總傳動比並分配傳動比
（1）、總傳動比： i總=11.3
（2）、分配傳動比：取帶傳動比 i帶=2.8，則減速器傳動比 i齒=11.3/2.8=4。
三、 傳動裝置的運動和動力參數計算
1、各軸轉速計算
nⅠ= ／i帶=1440／2.8=514.286 r／min
nⅡ=nⅠ／i齒=514.286／4.0=127.4 r／min
滾筒n筒=nⅡ=127.4 r／min
2、各軸輸入功率計算
PⅠ= Pd ŋ帶=7.23×0.96=6.94kw
PⅡ=PⅠŋ2=6.94×096=6.66 kw
3、 各軸輸入轉矩計算
Td=9550×Pd／nⅠ=9550×7.23／1440=47.95Nm
TⅠ=9550×PⅠ／nⅠ= 9550×6.94／514.286=128.87Nm
TⅡ=9550×PⅡ／nⅡ=9550×6.66／172.4=499.286Nm
四、傳動零件的設計計算
（一）、V帶及帶輪的設計
已知條件：電動機型號為 Y132M-4 中心高132mm，電動機的輸出功率為 7.5kw。滿載轉速為 1440r／min。每天運轉時間為16小時（八小時每班，兩班制），I軸轉速為 514.286 r／min
齒輪傳動傳動比：
i=nⅠ／nⅡ=4
（1） 、確定計算功率 每天運轉時間為16小時的帶式輸送機的工況系數 =1.2。則 = Pe=1.2×7.5=9 kw
(2)、 選擇V帶型號
查表知選A型帶
並考慮結構緊湊性等因素，初選用窄V帶SPA型。
（3）、確定帶輪的基準直徑 和
I、初選小帶輪直徑
一般取 ，並取標准值。查表取小帶輪直徑為125m m。機中心高為 H=132mm，由 ，故滿足要求。
II、驗算帶速
V=пd1n1／60×1000=3.14×125×1440／60×1000
=9.42m／s
一般應使 ，故符合要求。
III、計算大帶輪直徑
要求傳動比較精確，考慮滑動率 ，取 =0.01
有 =（1- ）i帶 =（1-0.01）×125×2.825=346.959mm
取標准值 =350mm
則傳動比 i=2.8
對減速器的傳動比進行修正，得減速器的傳動比 i=4
從動輪轉速為 n2=127.4r／min
IV、確定中心距和帶長
【1】 由式 ，可
得332.5 mm≤a≤950 mm
取初步中心距 =750mm
（需使 a》700）
【2】 初算帶長
Dm=（D1+D2）／2=237.5 mm
Δ=（D2-D1）／2=112.5mm
L= +2a+Δ ／2=2402mm
選取相近的標准長度 Ld=2500mm
【3】 確定中心距
實際中心距
a≈ +(Ld-L) ／2=750+(2500-2402)/2
=800mm
V、驗算小輪包角
【1】計算單根V帶的許用功率
由SPA帶的 =125mm, n=1440r／min
i帶=2.8
得 =1.93kw
又根據SPA帶 Δ =0.17kw
又由 Ld=2500mm
查表，長度系數
=180°-Δ×60°／a=164.7°
同時由 =164.7°得包角系數 Ka=0.964
【2】、計算帶的根數z
Z=Pc／（P0+ΔP0）Kl Ka=4.079
取z=5
SPA帶推薦槽數為1-6，故符合要求。
VI、 確定初拉力
單位長度質量 q=0.1kg／m
單根帶適宜拉力為：=161.1N
VII、 計算壓軸力
壓軸力為：
FQ=2z sin( a1／2)= 1596.66N
VIII、張緊裝置
此處的傳動近似為水平的傳動，故可用調節中心距的方案張緊。
VIIII、帶輪的結構設計
已知大帶輪的直徑da2=350mm，小帶輪的直徑為 da1=125mm。對於小帶輪，由於其與電動機輸出轉軸直接相連，故轉速較高，宜採用鑄鋼材料，
又因其直徑小，故用實心結構。
對於大帶輪，由於其轉速不甚高，可採用鑄鐵材料，牌號一般為HT150或HT200，
又因其直徑大，故用腹板式結構。

（二）、齒輪設計
已知條件：已知輸入功率P1=6.94kw ，轉速為 n1=514.286 r/min，齒數比 u=4，單向運轉，載荷平穩，每天工作時間為16小時，預計壽命為10年。
（1）、選定齒輪類型、材料、熱處理方式及精度等級
A、採用直齒圓柱齒輪傳動。
B、帶式輸送機為一般機械，速度不高，選用8級精度。
C、查表 小齒輪材料為45鋼，調質處理，平均齒面硬度為250HBS。
大齒輪材料為45鋼，正火處理，平均齒面硬度為200 HBS。
（2）、初步計算齒輪參數
因為是閉式齒面齒輪傳動，故先按齒面接觸疲勞強度設計，按齒根彎曲疲勞強度校核。
小齒輪分度圓的直徑為
A、 Ad==85
B、 計算齒輪轉矩
TⅠ=9550×PⅠ／nⅠ= 9550×6.94／514.286=128.87 Nm
C、 取齒寬系數
齒數比為u=4
D、 取 ,則大齒輪的齒數: =84
E、 接觸疲勞極限
[σH]lim =610MPa, [σH]lim =500MPa
應力循環次數
N1=60×514.286×10×300×16=1.48×10
N2=N1/u=3.7×10
查圖得接觸疲勞壽命極限系數為 =1, =1.1
取安全系數SH=1
則接觸應力：
[σ ] =[σ ]lim1ZN1/SH=610×1/1=610MPa
[σ ] =[σ ]lim2ZN2/SH=550MPa
取 [σ ]=550 MPa

則 =85
>=66mm 取d1=70mm
（3）、確定傳動尺寸
1、計算圓周速度
v=pd1n1/60*1000=1.77m/s
2、計算載荷系數
查表得使用系數
由 v=1.77 ，8級精度，查圖得動載系數
查表得齒間載荷分配系數
查表得齒向載荷分布系數 （非對稱布置，軸剛性小）
得
3、 確定模數： m=d1/z1=70/21=3.33mm，取標准模數為 .5
4、計算中心距：
a=m(z1+z2)/2=183.75mm
圓整為a=185mm
5、精算分度圓直徑
d1=mz1=3.5×21=73.5mm
d2=mz2=3.5×84=294mm
6、計算齒寬
b1= d1=1.1×73.5=80mm
取 b2=80mm， b1=85mm
7、計算兩齒輪的齒頂圓直徑、齒根圓直徑
小齒輪：
齒頂圓直徑：
da1=m(z1+ha*)=3.5×(21+1)=77mm
齒根圓直徑：
df1=m(z1-2ha*-2c)=3.5×(21-2×1-2×0.25)=64.75mm
大齒輪：
齒頂圓直徑：
da2=297.5mm
齒根圓直徑：
df2=285.25mm
（4）、校核齒根彎曲強度
由
式中各參數的含義
1、 的值同前
2、查表齒形系數 Ya1=2.8 Ya2=2.23
應力校核系數 Ysa1=1.55 Ysa2=1.77
4、許用彎曲應力
查圖6-15（d）、（c）的彎曲疲勞強度系數為
=1

查圖得彎曲疲勞壽命系數
，取安全系數 ，故有KFN1=0.85 KFN2=0.8
滿足齒根彎曲強度。
（5）結構設計
小齒輪的分度圓直徑為 ，故可採用實心結構
大齒輪的分度圓直徑為 ，故應採用腹板式結構
（6）、速度誤差計算
經過帶輪和齒輪設計後，
滾筒的實際轉速n= /i= =127.57r/min
滾筒理論要求轉速為 127.4r/min
則誤差為
故符合要求。
五、軸的設計計算
（一）、低速軸的設計校核
低速軸的設計
已知：輸出軸功率為 =6.66KW，輸出軸轉矩為 =499.286Nm，輸出軸轉速為 =127.4r/min，壽命為10年。
齒輪參數： z1=21， z2=84，m=3.5，
1、 選擇軸的材料
該軸無特殊要求，因而選用調質處理的45鋼，查得
2、 求輸入軸的功率，轉速及扭矩
已求得 ，PI=6.94KW , TI=128.872Nm， nI= 514.286r/min
3、 初步估算最小軸徑
最小軸徑
當選取軸的材料為45鋼，C取110
=
輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯軸器處軸的直徑 。
考慮到軸上開有鍵槽對軸強度的影響，軸徑需增大5%。
d=(1+5%)41.3=43.4mm
則d=45mm
為使所選直徑 與聯軸器的孔徑相適應，故需同時選擇聯軸器。
聯軸器的扭矩 ,查表得 ，又TII=499.286Nm，則有
Tc=kT=1.5 499.286Nm=748.9Nm
理論上該聯軸器的計算轉矩應小於聯軸器的公稱轉矩。
從《機械設計基礎課程設計》 查得採用 型彈性套柱聯軸器。
該聯軸器所傳遞的公稱轉矩
取與該軸配合的半聯軸器孔徑為 d=50mm，故軸徑為d1=45mm
半聯軸器長 ，與軸配合部分長度 L1=84mm。
軸的結構設計
裝聯軸器軸段I-II:
=45mm，因半聯軸器與軸配合部分的長度為 ，為保證軸端擋板壓緊聯軸器，而不會壓在軸的端面上，故 略小於 ，取 =81mm。
（2）、裝左軸承端蓋軸段II-III：
聯軸器右端用軸肩定位，取 =50mm，
軸段II-III的長度由軸承端蓋的寬度及其固定螺釘的范圍（拆裝空間而定），可取 =45mm.
（3）、裝左軸承軸段III-VI：
由於圓柱斜齒輪沒有軸向力及 =55,初選深溝球軸承，型號為6211，其尺寸為
D×d×B=100×55×21，故 =55。
軸段III-VI的長度由滾動軸承的寬度B=21mm，軸承與箱體內壁的距離s=5～10（取 =10），箱體內壁與齒輪距離a=10～20mm（一般取 ）以及大齒輪輪轂與裝配軸段的長度差（此處取4）等尺寸決定：
L3=B+s+a+4=21+10+14+4=49mm
取L3=49mm。
（4）、裝齒輪軸段IV-V：
考慮齒輪裝拆方便，應使d4>d3=55mm， 軸段IV-V的長度由齒輪輪轂寬度 =80mm決定，取 =77mm。
（5）、軸環段V-VI：
考慮齒輪右端用軸環進行軸向定位，取d5=70mm。
軸環寬度一般為軸肩高度的1.4倍，即
=1.4h=10mm。
（6）、自由段VI-VII：
考慮右軸承用軸肩定位，由6211軸承查得軸肩處安裝尺寸為da=64mm，取d6=60mm。
軸段VI-VII的長度由軸承距箱體內壁距離 ，軸環距箱體內壁距離 決定，則 =19mm。
（7）、右軸承安裝段VII-VIII：
選用6211型軸承，d7=55mm，軸段VII-VIII的長度由滾動軸承寬度B=21mm和軸承與箱體內壁距離決定，取 。
軸總長為312mm。
3軸上零件的定位
齒輪、半聯軸器與軸的周向定位均用平鍵連接。
按 =45mm，由手冊查得平鍵剖面 ，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為70mm。
半聯軸器與軸的配合代號為
同理由 =60mm，選用平鍵為10×8×70，為保證良好的對中性，齒輪輪轂與軸的配合代號為 ，滾動軸承與軸的周向定位是靠過盈配合來保證的，此處選 。
4考慮軸的結構工藝性
軸端倒角取 .為便於加工，齒輪、半聯軸器處的鍵槽分布在同一母線上。
5、軸的強度驗算
先作出軸的受力計算簡圖，如圖所示，取集中載荷作用在齒輪的中點，
並找出圓錐滾子軸承的支反力作用點。由表查得代號為6211軸承 ,B=21mm。則
L1=41.5+45+21/2=97mm
L2=49+77/2-21/2=77mm
L3=77/2+10+19+31-21/2=88mm
(1)、計算齒輪上的作用力
輸出軸大齒輪的分度圓直徑為
d2=294mm，
則圓周力

徑向力

軸向力
Fa=Ft tan =Ft tan 0°=0
（2）、計算軸承的支反力
【1】、水平面上支反力
R =Ft L3/(L2+L3)=
R =FtL2/(L2+L3)=
【2】、垂直面上支反力
【3】、畫彎矩圖
截面C處的彎矩
a、 水平面上的彎矩

b、 垂直面上的彎矩
c、 合成彎矩M
d、 扭矩
T=T =499286Nmm

e、 畫計算彎矩
因單向運轉，視扭矩為脈動循環， ，則截面B、C處的當量彎矩為

=299939Nmm
f、 按彎扭組合成應力校核軸的強度可見截面C的當量彎矩最大，故校核該截面的強度

查表得 ，因 ，故安全。
A截面直徑最小，故校核其強度

查表得 ，因 ，故安全。
g、 判斷危險截面
剖面A、B、II、III只受扭矩，雖有鍵槽、軸肩及過渡配合等所引起的應力集中均將削弱軸的疲勞強度，但由於軸的最小直徑是按扭轉強度較為寬裕地確定的，所以剖面A、B、II、III均無需校核。
從應力集中對軸的疲勞強度的影響來看，剖面IV和V處過盈配合所引起的應力集中最嚴重；從受載的情況看，剖面C處 最大。剖面V的應力集中的影響和剖面IV的相近，但剖面V不受扭矩作用，同時軸徑也比較大，故不必作強度校核。剖面C上雖然 最大，但應力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應力集中均在兩端），而且這里軸的直徑最大，故剖面C也不必校核。剖面VI顯然更不必校核，又由於鍵槽的應力集中系數比過盈配合的小，因而該軸只須校核IV既可。

（二）、高速軸的設計校核
高速軸的設計
已知：輸入軸功率為PⅠ=6.94 kw ，輸入軸轉矩為TⅠ= 128.87Nm
，輸入軸轉速為nⅠ=514.286 r／min，壽命為10年。
齒輪參數： z1=21，z2=84，m=3.5， 。
1、選擇軸的材料
該軸無特殊要求，因而選用調質處理的45鋼，由表查得
1、 求輸出軸的功率 ，轉速 及扭矩 。
已求得 =127.4 r／min
=6.66kw
=499.286Nm
初步估算最小軸徑
最小軸徑 d min=
由表可知，當選取軸的材料為45鋼，C取110
d min=26.2 mm
此最小直徑顯然是安裝大帶輪處軸的直徑 。
考慮到軸上開有鍵槽對軸強度的影響，軸徑需增大5%。
則 d min=1.05 26.2=27.5mm，取 =28 mm
2、 軸的結構設計
（1）、裝帶輪軸段I-II:
=28 mm,軸段I-II的長度根據大帶輪的輪轂寬度B決定，已知 =60mm，為保證軸端擋板壓緊帶輪，而不會壓在軸的端面上，故 略小於 ，故取 =57mm。
（2）、裝左軸承端蓋軸段II-III：
聯軸器右端用軸肩定位，取 ,軸段II-III的長度由軸承端蓋的寬度及其固定螺釘的范圍（拆裝空間而定），可取
（3）、裝左軸承軸段III-IV：
由於圓柱直齒輪無軸向力及 ,初選深溝球軸承，型號6207，其尺寸為 , 。
軸段III-VI的長度由滾動軸承的寬度,滾動軸承與箱體內壁距離 ，等尺寸決定： 。
（4）、間隙處IV-V：
高速軸小齒輪右緣與箱體內壁的距離 。
取 ，
（5）、裝齒輪軸段V-VI：
考慮齒輪裝拆方便，應使 ，取 ，軸段V-VI的長度由齒輪輪轂寬度B=80mm決定，取 。
（6）、軸段VI-VII：
與軸段IV-V同。 。
（7）、右軸承安裝段VII-VIII：
選用6207型軸承， B=17mm ，軸VII-VIII的長度取
軸總長為263mm。
3、 軸上零件的定位
小齒輪、帶輪與軸的周向定位均用平鍵連接。
按 =28mm，由手冊查得平鍵剖面 ，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為45mm。
帶輪與軸的配合代號為 。同理由 ，選用平鍵為 ，為保證良好的對中性，齒輪輪轂與軸的配合代號為 ，滾動軸承與軸的周向定位是靠過盈配合來保證的，此處選 。
4、 考慮軸的結構工藝性
軸端倒角取 。
為便於加工，齒輪、帶輪處的鍵槽分布在同一母線上。
7、軸的強度驗算
先作出軸的受力計算簡圖，如圖所示，取集中載荷作用在齒輪的中點，並找出圓錐滾子軸承的支反力作用點。查《機械設計課程設計指導書》得代號為6207的深溝球軸承 a=17mm，則
L1=57/2+50+17/2=87mm
L2=17/2+12+10+80/2=70.5mm
L3=17/2+12+10+80/2=70.5mm
(1)、計算齒輪上的作用力
輸出軸小齒輪的分度圓直徑為
d1=mz1=3.5 21=73.5mm
則圓周力

徑向力

軸向力 Fa=0
（2）、計算軸承的支反力
【1】、水平面上支反力
RHA=FtL3/(L2+L3)=1/2Ft=1753.4N
RHB=FtL2/(L2+L3)= 1/2Ft=1753.4N
【2】、垂直面上支反力

RVA=3220N
RVB= =347N
【3】、截面C處的彎矩
1、 水平面上的彎矩

2、 垂直面上的彎矩

3、 合成彎矩M

4、 扭矩
T= TⅠ= 128.87Nm
5、 計算彎矩
因單向運轉，視扭矩為脈動循環， ，則截面C、A、D處的當量彎矩為

6 、 按彎扭組合成應力校核軸的強度
可見截面A的當量彎矩最大，故校核該截面的強度

查表得 ，因 ，故安全。
截面D的直徑最小，故校核該截面的強度

因 ，故安全。

5、 判斷危險截面
剖面A、B、II、III只受扭矩，雖有鍵槽、軸肩及過渡配合等所引起的應力集中均將削弱軸的疲勞強度，但由於軸的最小直徑是按扭轉強度較為寬裕地確定的，所以剖面A、B、II、III均無需校核。
從應力集中對軸的疲勞強度的影響來看，剖面IV和V處過盈配合所引起的應力集中最嚴重；從受載的情況看，剖面C處 最大。剖面V的應力集中的影響和剖面IV的相近，但剖面V不受扭矩作用，同時軸徑也比較大，故不必作強度校核。剖面C上雖然 最大，但應力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應力集中均在兩端），而且這里軸的直徑最大，故剖面C也不必校核。剖面VI顯然更不必校核，又由於鍵槽的應力集中系數比過盈配合的小，因而該軸只須校核IV既可。

六、鍵連接的校核計算
鍵連接設計
I、 帶輪與輸入軸間鍵連接設計
軸徑 ，輪轂長度為 ，查手冊，選用A型平鍵，其尺寸為 。
現校核其強度：
, ， 。

查手冊得 ，因為 ，故滿足要求。
II、 小齒輪與輸入軸間鍵連接設計
軸徑 d=50mm，輪轂長度為 ，查手冊，選用A型平鍵，其尺寸為 .
現校核其強度：
TI=128872Nmm, ， 。

查手冊得 ，因為 ，故滿足要求。
鍵連接設計
III、 大齒輪與輸出軸間鍵連接設計
軸徑d=60mm，輪轂長度為 ，查手冊，選用A型平鍵，其尺寸為
現校核其強度：
TII=499.286 Nm， ， 。

查手冊得 ，因為 ，故滿足要求。
IV、 半聯軸器與輸出軸間鍵連接設計
軸徑 ，半聯軸器的長度為 ，查手冊，選用A型平鍵，其尺寸為 .
現校核其強度：
, ， 。

查手冊得 ，因為 ，故滿足要求。
七、 滾動軸承的選擇及壽命計算
滾動軸承的組合設計及低速軸上軸承的壽命計算
已知條件：
採用的軸承為深溝球軸承。
一、滾動軸承的組合設計
1、滾動軸承的支承結構
輸出軸和輸入軸上的兩軸承跨距為H1=155mm,H2=150mm ，都小於350mm。且工作狀態溫度不甚高，故採用兩端固定式支承結構。
2、滾動軸承的軸向固定
軸承內圈在軸上的定位以軸肩固定一端位置，另一端用彈性擋圈固定。
軸承外圈在座孔中的軸向位置採用軸承蓋固定。
3、滾動軸承的配合
軸承內圈與軸的配合採用基孔制，採用過盈配合，為 。
軸承外圈與座孔的配合採用基軸制。
4、滾動軸承的裝拆
裝拆軸承的作用力應加在緊配合套圈端面上，不允許通過滾動體傳遞裝拆壓力。
裝入時可用軟錘直接打入，拆卸時藉助於壓力機或其他拆卸工具。
5、滾動軸承的潤滑
對於輸出軸承，內徑為d=55mm，轉速為n=127.4 ，則
，查表可知其潤滑的方式可為潤滑脂、油浴潤滑、滴油潤滑、循環油潤滑以及噴霧潤滑等。
同理，對於輸入軸承，內徑為35，轉速為514.286 r/min
，查表可知其潤滑的方式可為潤滑脂、油 浴潤滑、滴油潤滑、循環油潤滑以及噴霧潤滑等
6、滾動軸承的密封
對於輸出軸承，其接觸處軸的圓周速度

故可採用圈密封。
二、低速軸上軸承壽命的計算
已知條件：
1軸承 ,

2軸承

軸上的軸向載荷為0徑向載荷為
查表得 ,則軸承軸向分力
Fs1=Fr1/2Y=567N
Fs2=Fr2/2Y=496N
易知此時
Fs1 > Fs2
則軸承2的軸向載荷

軸承1軸向載荷為
.
且低速軸的轉速為127.4
預計壽命 =16 57600h
I、計算軸承1壽命
6、 確定 值
查《機械設計基礎課程設計》表，得6207基本動荷 ,基本額定靜載荷 。
7、 確定e值
對於深溝球軸承，則可得 e=0.44
8、 計算當量動載荷P
由
<e
由表查得 ,則

9、 計算軸承壽命
由 =
查可得 ,取 ；查表可得 （常溫下工作）；6207軸承為深溝球軸承，壽命指數為 ，則
>
故滿足要求。
II、計算軸承2壽命
1、確定 值
查《機械設計基礎設計》，得6211型軸承基本額定動載荷 ,基本額定靜載荷 。
2、 確定e值
對於深溝球軸承6200取，則可得e=0.44
4、 計算當量動載荷P
由

由表10-5查得 ,則
P=Fr2=1687N
5、 計算軸承壽命
由
查表10-7，可得 ,取 ；查表10-6可得 （常溫下工作）；深溝球軸承軸承，壽命指數為 ，則
> ,故滿足要求。
八、 聯軸器的選擇
與低速軸軸端相連的半聯軸器為彈性套柱銷聯軸器，型號為 ，其公稱轉矩為 ，而計算轉矩值為：
，故其強度滿足要求。
九、箱體結構設計
箱體採用灰鑄鐵鑄造而成，採用剖分式結構，由箱座和箱蓋兩部分組
成，取軸的中心線所在平面為剖分面。
箱體的強度、剛度保證
在軸承座孔處設置加強肋，做在箱體外部。外輪廓為長方形。
機體內零件的密封、潤滑
低速軸上齒輪的圓周速度為：

由於速度較小，故採用油池浸油潤滑，浸油深度為：

高速軸上的小齒輪採用濺油輪來潤滑，利用濺油輪將油濺入齒輪嚙合處進行潤滑。
3、機體結構有良好的工藝性.
鑄件壁厚為8mm，圓角半徑為R=5。機體外型簡單，拔模方便.
4. 對附件設計
A 視孔蓋和窺視孔
在機蓋頂部開有窺視孔，能看到傳動零件嚙合區的位置，並有足夠的空間，以便於能伸入進行操作，窺視孔有蓋板，機體上開窺視孔與凸緣一塊，便於機械加工出支承蓋板的表面並用墊片加強密封，蓋板用鑄鐵製成，用M8螺釘緊固。
B 油螺塞：
放油孔位於油池最底處，並安排在減速器不與其他部件靠近的一側，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機體外壁應凸起一塊，由機械加工成螺塞頭部的支承面，並加封油圈加以密封。
C 油標：
油標位在便於觀察減速器油麵及油麵穩定之處。
油尺安置的部位不能太低，以防油進入油尺座孔而溢出.
D 通氣孔：
由於減速器運轉時，機體內溫度升高，氣壓增大，為便於排氣，在機蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣器，以便達到體內為壓力平衡.
E 定位銷：
為保證剖分式機體的軸承座孔的加工及裝配精度，在機體聯結凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度.
F 吊鉤：
在機蓋上直接鑄出吊鉤和吊環，用以起吊或搬運較重的物體.

總結：機箱尺寸

名稱 符號 結構尺寸/mm
箱座壁厚
8
箱蓋壁厚
8
箱座凸緣厚度
12
箱蓋凸緣厚度
12
箱底座凸緣厚度
20
箱座上的肋厚
7
箱蓋上的肋厚
7
軸承旁凸台的高度
39
軸承旁凸台的半徑
23
軸承蓋的外徑
140/112
地
腳
螺
釘 直徑
M16
數目
4
通孔直徑
20
沉頭座直徑
32
底座凸緣尺寸
22
20
連
接
螺
栓 軸承旁連接螺栓直徑
M12
箱座的連接螺栓直徑
M8
連接螺栓直徑
M18
通孔直徑
9
沉頭座直徑
26
凸緣尺寸 15
12
定位銷直徑
6
軸承蓋螺釘直徑
M8A
視孔蓋螺釘直徑
M6
吊環螺釘直徑
M8
箱體內壁至軸承座端面距離
55
大齒輪頂圓與箱體內壁的距離
12
齒輪端面與箱體內壁的距離
15

十、潤滑與密封
滾動軸承的潤滑
由於軸承周向速度為，所以宜開設油溝、飛濺潤滑。
潤滑油的選擇
齒輪與軸承用同種潤滑油較為便利，考慮到該裝置用於小型設備，選用GB443-89全損耗系統用油L-AN15潤滑油。
密封方法的選取
選用凸緣式端蓋易於調整，採用悶蓋安裝骨架式旋轉軸唇型密封圈實現密封。密封圈型號按所裝配軸的直徑確定為GB894.1-86-25軸承蓋結構尺寸按用其定位的軸承的外徑決定
十一、設計小結
十二、參考資料
1《畫法幾何及工程制圖 第六版》朱輝、陳大復等編 上海科學技術出版社
2、《機械設計基礎課程設計》 陳立德主編 高等教育出版社
3、《機械設計計算手冊 第一版》王三民主編 化學工業出版社
4、《機械設計 第四版》邱宣懷主編 高等教育出版社

我的設計作業F=3000N V=2m/s D=300mm

⑸ 求液壓千斤頂設計說明書 及CAD圖紙

φ200液壓支架千斤頂設計說明
一、設計依據
φ200液壓支架平衡千斤頂，是與ZY6600掩護式放頂煤液壓支架相配套的千斤頂，由缸體（缸筒、缸底）、活塞桿、活塞組件、缸口組件及各種密封件組成。
液壓支架的千斤頂是完成支架及其各部位動作、承載的主要元件。大多屬於単伸縮雙作用、活塞式液壓缸。按用途分，有推移千斤頂、前梁千斤頂、伸縮千斤頂、平衡千斤頂、側推千斤頂、調架千斤頂、防倒千斤頂、防滑千斤頂、護幫千斤頂等。
根據ZY6600掩護式放頂煤液壓支架的需要選用φ200平衡千斤頂。
二、確定基本工作參數
1.工作負載的計算
根據系統的工作壓力，φ200千斤頂額定承載能力為：推力1005KN，拉力512KN。
2.缸筒內徑
根據系統的工作壓力P=31.5MPa，F=π/4PD2即可求出缸筒內徑為：
D=（4F/Pπ）1/2=（4×1005×103/31.5×3.14）1/2=201.6（mm）
按MT/T94-1996規定的液壓缸內徑尺寸系列圓整成標准值D=200mm。
3.活塞桿直徑
根據MT/T94-1996附錄A立柱和千斤頂內徑及活塞桿外徑匹配關系：選用活塞桿直徑為140mm
4.最小導向長度
H≥S/20+D/2
L—液壓缸最大工作行程（mm）
D—缸筒內徑（mm）
H≥510/20+200/2=125.5（mm）
三、強度和穩定性計算
1.缸筒壁厚和外徑的計算
根據3.2＜D/δ=200/22.5=8.9＜16，屬於中等壁厚缸筒；
缸筒材質選用調質27SiMn鋼
〔σ〕=σb/5=1200/5=240(MPa)
〔σ〕—缸筒材質的許用應力
σb —缸筒材質的抗拉強度
根據δ=PD/2.3〔σ〕－P=31.5×0.2/2.3×240-31.5=12.1
根據缸筒外徑De=D+2δ=200+2×12.1=224.2
圓整至無縫鋼管的外徑值，選用φ245
2.缸底的厚度
δ1≥DPβ/4〔σ〕=200×31.5×1.6/4×240=10.5
其中：D=200mm P=31.5MPa β=1.6 〔σ〕=240MPa
3.活塞桿強度計算
活塞桿採用調質27SiMn
活塞桿強度驗算：σ=4F×10-6/πd2
其中：F=1005KN d=140mm
σ=4×1005×103×10-6／3.14×0.142=65.3MPa
〔σ〕=σs／n=425MPa
其中：σs=850 MPa n—安全系數取2 經校核：σ＜〔σ〕
4.連接零件的強度計算
1）缸筒和缸底焊縫強度計算
σ=4F×10-6/π（D2－d12）η
=4×1005×103×10-6／3.14×（0.2452－0.2042）×0.7
=99.35 MPa
其中：D=245mm d1=204mm η=0.7
〔σ〕=σb/n=520/3.5=148 MPa 其中焊條採用J502焊條，
σb=520 MPa n=3.5 經校核：σ＜〔σ〕
2)卡環連接強度的計算
卡環的剪切應力：τ=PD/4L
其中：P—最大工作壓力（Pa）
D—缸筒直徑（m）
L—卡環厚度（m）
τ=PD/4L=31.5×220/4×10=173.25（MPa）
對於調質40Cr鋼
〔τ〕=240（MPa），經校驗：τ＜〔τ〕
卡環的擠壓應力：
σc=PD2/4h（D+ h）
=31.5×2202／4×9×（220＋9）
=184.9（MPa）
對於調質40Cr鋼，〔σc〕=220（MPa）
經校驗：σc＜〔σc〕
缸筒危險截面拉應力：σ=PD12/（D1-h）2－D2
其中：D1—缸筒外徑 D—缸筒內徑
σ=31.5×2452/（245-9）2－2002=120.46（MPa）
對於調質40Cr鋼，〔σ〕=238（MPa）
經校驗：σ＜〔σ〕
綜上所述，φ200千斤頂選定的技術參數為：
φ200千斤頂主要技術特徵
型號 公稱承載能力 缸、活塞桿直徑 高度范圍（mm） 液壓行程（mm） 適用范圍
泵壓
（MPa） 推力（KN） 拉力（KN） 缸徑（mm） 活塞桿直徑（mm）
Q-200/140×510 31.5 1005 512 200 140 1089.5-1599.5 510 用於特大支承能力的掩護式或支承掩護式支架

⑹ 千斤頂裡面的兩個閥門的設計和原理。

1．千斤頂
千斤頂，又稱舉重器，是起重吊裝作業中的一種常用工具。它具有輕巧簡便，維護方便等優點。在吊裝作業中，靠它可用很小的力頂起很重的機械設備，又可撥正設備安裝的偏差和構件的變形等。同時，千斤頂還可以用多次重復遞升的方法來達到很大的起升高度，且無沖擊震動，因而被廣泛用於安裝和檢修工作中。
千斤頂的頂升高度一般為100～400mm，起重能力最大可達500t，白重約為10～500kg。
常見千斤頂按其構造及工作原理，可分為齒條式、螺旋式和油壓式三種。
齒條式千斤頂
齒條式千斤頂由齒條、齒輪、手柄等組成，在承載齒條的上方有一轉動頭，用來放置被舉升的載荷。使用時，只要搖動手柄，齒便帶動齒條上升或下降，從而實現重物的上升或下降。有時被舉升的載荷也可以放在側面的凸耳上，但在此情況下，由於齒條受著偏心載荷，所以其允許的舉重量只能是額定舉重量的一半。為了支持其所舉起的載荷，防止由於自重的降落應裝有安全搖柄裝置。
齒條千斤頂的使用注意事項如下：
(1)千斤頂使用前，應先檢查制動齒輪及制動裝置的可靠程度，並保證在頂重時能啟制動作用。
(2)千斤頂的齒條和齒輪應無裂紋或斷齒，手柄及其所有配件完整無缺，且聯接正確可靠時方可使用。
(3)千斤頂使用時，應放在乎整堅固的地方、底部應鋪墊堅實的墊板以擴大支承面積，頂部和物體接觸處也應墊上木板，既可防止重物被擠壞，又可防止受壓時千斤頂滑脫。
(4)頂重時，必須將千斤頂垂直放置，並不容許超負荷，以確保使用安全。
(5)操作時應先將物體稍微頂起一點，然後檢查千斤頂底部的墊板是否平整和牢固，如墊板受壓後不平整、不牢固、千斤頂有偏斜時，必須將千斤頂松下，經處理後重新進行頂升，頂升時應隨物體的上升在物體的下面及時增墊保險枕木，以防止千斤頂傾斜或失靈而引起活塞突然下滑的危險。
(6)起升重物時，應在千斤頂兩旁另搭架枕木垛，以防意外。枕木垛和重物底面凈距離應始終保持在50mm以內，即應隨頂隨墊。
(7)千斤頂的頂升高度，不得超過規定的行程。
(8)幾台千斤頂同時頂升同一物件時，要有專人統一指揮，目的是使幾台千斤頂的升降速度基本相同，以免造成事故。
(9)放落千斤頂時，不能突然下降，以免千斤頂內部結構遭受沖擊及引起重物振動、傾覆。
(10)齒條及齒輪等部分須經常保持整潔，防止泥砂雜物阻滯齒輪和齒條部分，增加阻力和減少使用壽命。並定期清洗塗油。
螺旋千斤頂
螺旋千斤頂是由鑄鐵底座，固定在外殼內的螺母和螺桿所組成，在螺桿上端裝有托盤用以支承載荷，手柄用來旋轉螺桿，螺桿後端的粗大的部分可防止螺桿完全旋出。對於工作場所受限制的地方，手柄不能轉動整個或半個圓周時，可用棘輪扳手旋轉螺桿。這種千斤頂的螺桿的螺旋角度小，自鎖好，因而在頂重後能自動制動，不會自動下降，不需要裝安全搖柄。
螺旋千斤頂的特點是：工作平穩、准確、可靠(有自鎖作用)，構造簡單耐用，因此，在安裝工作中用得較多。
這類千斤頂的起重量通常為5～50t，有的可達100t，最大行程可達400mm。
使用螺旋千斤頂時，除遵守齒條千斤頂有關注意事項外，還應遵守下述安全注意事項：
(1)頂升重物前，注意放正千斤頂的位置，使其保持垂直，以防止螺桿偏斜彎曲及由此引起的事故。
(2)頂重時，應均勻使用力量搖動手柄，避免上下沖擊而引起事故和損壞千斤頂。
(3)使用時，應注意不使超過允許的最大頂重能力，防止超負荷所引起的事故。
(4)使用時，頂升高度不要超過套筒或活塞上的標志線，對無標志線的千斤頂，其頂升高度不得超過螺桿絲扣或油塞總高度的3／4，以免將套簡或活塞頂脫，使千斤頂損壞並造成事故。
(5)放鬆千斤頂使重物降落之前，必須事前檢查重物是否已經支墊牢靠，然後緩緩放落，以保證安全。
(6)使用保管期間，須用黃油潤滑，以防過度磨損，降低使用壽命。
油壓千斤頂
油壓千斤頂主要是由油室、油泵、儲油腔、活塞，油閥和手搖把等組成。使用時先將手柄提起，油進入油泵，再將搖把下壓，壓力油進入油缸，使活塞上升，實現重物的起升過程；下落重物時，需放鬆回油閥，使油缸里的壓力油流回儲油室，活塞隨之下落，實現重物的下降過程。這類千斤頂起重量一般為2～200t，活塞行程200mm。
使用油壓千斤頂時，除應遵守齒條千斤頂有關注意事項外，還應遵守下述安全注意事項：
(1)千斤頂在使用前必須進行性能檢查，各部件應靈活，無損傷；液壓千斤頂的閥門、活塞、皮碗等應完好，油液干凈。
(2)液壓千斤頂使用時，必須安放在穩固平整結實的基礎上，以承受重壓，並保證在頂升時不發生千斤頂下陷、歪斜、甚至卡住活塞等。
(3)液壓千斤頂的貯液器(或油箱)和液體須經常保持清潔，如產生渣滓或液體混濁都會使活塞頂升受阻礙，致使頂桿伸出速度緩慢，甚至發生故障。
(4)必須注意千斤頂活塞允許的頂升高度，防止頂升重物時超過允許高度而引起事故。
(5)不得在千斤頂高壓輸油管路有折裂、破損或連接不良的情況下升舉重物。
(6)活塞頂伸和退縮過程中，隨時用棉紗擦凈。
(7)為防止長時間頂舉或突然下降，應在頂升部分作臨時墊承，既能避免和減少密封圈損傷，又有利於安全操作。
(8)頂起重物後，千斤頂降落時，應微開回油門使活塞4緩慢下降，如突然下降，容易造成油壓千斤頂內部皮碗的損傷而使千斤頂不能繼續使用，突然下降會使內部裝置受到沖擊，致使搖把跳動而打傷人。

⑺ 設計螺旋結構的千斤頂的意義是什麼

第一，省力，這個大家都會。第二，螺旋結構的千斤頂可以利用長桿在被頂物體外面操作，回就是方便使用。比答如說你在車底下修車時，在車底裡面用氣壓千斤頂使用非常不方便。而使用螺旋結構的千斤頂，則就可以在車底外面旋轉千斤頂搖桿。
個人觀點，希望可以幫到你。

⑻ 求一張液壓千斤頂的底座設計樣圖

你這個是要完成畢業設計
還是要怎樣,認真要求談清晰我才好幫到你